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  • 某桥梁现浇箱梁施工托架计算书3

    某桥梁现浇箱梁施工托架计算书

    托架由4个腰长为2m的等边直角三角形钢架焊接组成。三角钢架一边用φ32精扎螺纹钢锚固在墩身上,另一边作为承重主梁,斜边作为斜支撑。主梁及斜撑采用[22a双槽钢,另一边采用[22a槽钢。三角架之间用75×8等边角钢连结成整体。
    托架安装完成后,在主梁上按等间距横桥向铺设4根I40a工字钢作为荷载分配梁。再在I40a工字钢上等间距顺桥向铺设13根I28a工字钢作为支架搭设平台。然后在平台上按0.6×0.6m间距布置碗扣式钢管脚手架,脚手架上铺设20×20cm方木作为现浇梁底模铺设平台

    2018-07-19
  • 某桥梁临时工程设计计算书1

    某桥梁临时工程设计计算书

    零号块施工支架采用Ф1000×12钢管作立柱及钢管桩,立柱间采用Ф426×8的钢管作平联,斜撑为Ф426×8,立柱顶上的横梁采用2HN800X300,牛腿上的横梁采用2I40a,牛腿采用2I40a,分配梁采用I10@1500mm。
    零号块部分:立柱顶设置卸荷砂箱,砂箱上搁置2H1200×500×10×16焊接钢箱梁作主横梁,采用贝雷梁作横桥向分配梁,顺桥向分配梁为I25a。

    2018-07-19
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  • 双塔斜拉桥桥梁结构计算书3

    双塔斜拉桥桥梁结构计算书

    设计桥梁为双塔斜拉桥。主跨230m,边跨111m;主梁为钢箱梁;索塔顶部距地面78.3m,与水平面成角度α(tan α=);主预应力索一端锚固在索塔上,在索塔上拉索间距从上至下为1.2, 3@1.5, 3@2, 2@2.3, 40;另一端锚固于钢箱梁定名工字钢的外缘,在边跨上间距从左至右为3, 8@10, 14;在主跨上拉索间距为18, 9@10, 14, 9@10, 18;基础采用桩基础。

    2018-07-19
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  • 某公铁两用特大桥桥面板验算报告5

    某公铁两用特大桥桥面板验算报告

    大桥是一座公铁两用特大桥,自1982年建成通车以来,随着地方交通运输业的发展,过桥车流量有很大的提高,而且作为一个煤炭出产基地,在公路运输中出现了大量的超重车辆;同时随着桥梁使用年限的增长,结构材料的老化和使用功能的退化问题也逐渐突显出来。主桥行车道板原设计为2.7×3.6m或1.4×3.6m预制板,以螺栓连接于钢纵梁上,其后现浇40~50cm湿接缝,形成长约32m、宽11.7m的整块行车道板。
    根据《城市桥梁养护技术规范》(CJJ 99-2003),通过对大桥公路桥详细检查,由于主桥行车道板病害较严重,该桥最终评定为“不合格级”, 主桥行车道板主要存在的病害有:
    (1)主桥行车道板底出现多条横向裂缝,缝宽0.10mm~0.50mm,部分裂缝贯通;
    (2)湿接缝处混凝土挤压破损,脱落;
    (3)伸缩缝处主桥行车道板大面积挤压破坏,局部呈蜂窝状。

    2018-07-19
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  • 桥梁工程0号块托架计算书2

    桥梁工程0号块托架计算书

    边跨现浇段:箱型结构,高2.8m,顶板宽12.5m,底板宽7m,腹板厚由1m均匀变化到0.45m,顶板厚:0.28,底板厚1.0m均匀变化到0.3m。根据设计施工图要求,混凝土浇注采用连续浇注方式。
    托架梁结构形式:以双拼40的工字钢作为托架的主梁,主梁纵桥向放至在盖梁上,与斜撑焊接一起构成边跨托架主桁。斜撑采用40的工字钢,一端与主梁相连,一端焊接在边墩(7x2m实心墩)中预埋的锚固钢板上。主桁的主梁和斜撑之间用40工字钢相连。在托架的主梁上安装12.6号工钢,横桥间距0.6m,12.6号工字钢上安装8x6cm小方木,间距顺桥方向0.15m。小方木上安装2cm厚竹模板。具体布置详见《边跨托架图》。

    2018-07-19
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  • 某城市过街天桥结构计算书3

    某城市过街天桥结构计算书

    该桥为城市景观桥,天桥的建筑艺术应与周围建筑景观协调。主体结构的造型要简洁明快通透,附属结构(栏杆、照明等)要兼具美观与实用性。桥面净宽5m;桥面横坡:  横坡为向外双向横坡2%;地震烈度 八度;要求天桥东西向40m跨越机动车道及人行道,地面标高50.0m。年平均气温以15℃计;极端最高气温以45℃计;极端最低气温以-15℃计;天桥上部结构竖向自振频率不应小于3Hz;天桥、梯道(坡道净空均应满足规范要求。)
    桥东西向跨度40m,南北向20m,桥面呈弧形。桥底面机动车道最高净空高5.1m,两端最低净空高4.5m满足最低净空4.5m的规范要求。拉索钢束直径d=40mm,采用Q345钢,预应力值为300KN,采用防腐油脂+发泡剂+保护罩的防腐体系。拱截面采用钢管式,采用Q345钢,直径500mm,壁厚40mm,两端实心,提高端部受力性能。拉索与拱采用一般锚固连接,与钢箱梁采用锚箱连接,拱与地面采用栓焊结合。拱采用圆弧形式,宽度40米,高13.88m。

    2018-07-19
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  • 平原微丘区公路路线设计计算说明书14

    平原微丘区公路路线设计计算说明书

    本地所属平原微丘区路线,因地形限制不大,故布线应该重点考虑政治、经济因素,正确处理对地物、地质的避让与趋就。着重考虑以下几点:
    1)经济因素
    《公路路线设计规范》中要求“在保证行车安全、舒适、迅速的前提下,使工程最小,造价最低”,并且尽量采用较高的技术指标。在这一点上方案一主要涉及到了桥梁的架设和一些沟渠、乡间道路的改设所需的费用;方案二主要涉及到了桥梁的架设、过软土区域时所需的地基处理,以及池塘填埋所需的费用,较方案一有所增加。且方案二路线较长,由于高速公路的造价非常高,故从经济因素考虑方案一较好。
    2)技术因素
    方案一和方案二在技术上的要求都不是很高。前者主要是在部分山区的公路边坡支护问题,后者主要是解决软土地基以及池塘填埋,比较耽误工期,对工程不利。且方案二的圆曲线半径小于5500 m,达不到不设缓和曲线和超高的半径要求,需设置缓和曲线,这就加大了在具体施工时的难度,增加困难;而方案一则达到了不设置缓和曲线和超高的要求,比较容易施工,故在技术上考虑方案一较好。
    除了以上两条,还应考虑道路与农业的关系,路线与城镇的关系,路线与桥位的关系,土壤水文条件,正确处理新旧路的关系,尽量靠近建筑材料产地等,但根据实际情况,这两条拟定的路线在这些方面的情况相差无几,所以不作为重点考虑。
    综合以上可得:方案一比方案二更经济、实用,故选择方案一为最终的路线方案。
    5.2 道路技术等级确定
    该地段属于平原微邱区,地形开阔,地势起伏不是很大。路线途径河流、水稻田、经济作物区等。沿线沟、排灌渠交错,区域内大部分是水稻田和经济作物区、水利设施完善。根据技术经济调查资料,在该区修建高速公路,不仅有利于方便交通,更有利于促进该区的经济发展。

    2018-06-15
  • 特大桥梁工程边跨现浇段支架计算书11

    特大桥梁工程边跨现浇段支架计算书

    特大桥箱梁边跨现浇段0#台里程从K220+447~K220+454,3#台里程从K220+896~K220+903。现浇段悬空高差为我部挂蓝施工净空所需空间,爆破开挖控制梁底处标高为箱梁底往下两米——即现浇段悬空高差为两米,故我部预打算用大钢管上垫型钢的结构作为现浇段底模支架受力结构。现浇段实心段和箱梁腹板段钢筋砼自重大,原0#块外侧模板在此处的劲板间距为400mm,需加密两道劲板以抵抗此部位过大的压力。另模板原有[8槽钢龙骨强度不能满足实心段及箱梁腹板处的受力,需在[8龙骨中部对它进行加劲处理;原模板[10对拉槽钢刚度不能满足要求,跨中挠度较大,需对对拉槽钢中部进行加劲处理。
    根据现场实际情况,特大桥边跨现浇段位置为中风化白云岩,故本计算书不对地基承载力进行验算。

    2017-12-29
  • 某变截面箱梁桥工程连续梁托架计算书21

    某变截面箱梁桥工程连续梁托架计算书

    大桥主跨为(40+56+50)m预应力混凝土单箱室、变高度、变截面箱梁。0#块长8m,底宽6.352m,顶宽13m,高4.4m,体积为159.62m3,自重422.99吨。主墩设计为矩形空心墩,0#块施工采用托架支撑,桥墩外侧设置4道2[22b槽钢组成的托架,横向排列为1.0m+0.8m+3.4m+0.8m+1.0m,(”+”表示托架位置),托架采用 [16槽钢连接成整体,再设挂篮下横托梁和挂篮底模。2[22b横梁和斜撑均与墩身通过张拉锚固的钢板铰座铰接。铰座采用顶接角焊缝,焊缝高10mm。

    2017-12-29
  • 桥梁工程满堂式钢管支架、钢管高支架计算书12

    桥梁工程满堂式钢管支架、钢管高支架计算书

    满堂式钢管支架钢管外径4.8cm,壁厚0.35cm。支架顺桥向纵向间距0.8m,横桥向横向间距腹板底为0.4m,中部空心位置为0.975m,其余为0.8m,纵横水平杆竖向间距1.2m。无盖梁的桥墩部分需加密钢管支架。在顶托上沿线路方向安放2根D48壁厚3.5mm的钢管,在钢管上横向间距30cm安放10×10cm的方木横梁。
    1.2、钢管高支架形式
    现浇箱梁高支架由Ф630mm,壁厚10mm钢管桩,I56a工字钢横梁及贝雷片纵梁组成。每一跨单幅布置24根钢管桩,墩身完工后进行Ф630mm钢管桩施打,钢管桩与钢管桩之间用[16a槽钢焊接连接系,用I56a工字钢作横梁、贝雷片作纵梁,在贝雷片纵梁上铺设间距为50cm的I10工字钢横梁,然后再纵向铺设间距为30cm的10×10mm木枋。

    2017-12-29
  • 斜拉桥工程钢箱梁提升站计算书11

    斜拉桥工程钢箱梁提升站计算书

    《斜拉桥工程钢箱梁提升站施工设计图》由公司施工设计事务部设计。
    提升站横梁、纵梁1、纵梁2由标准贝雷梁拼装组成;钢管柱及联接系由Φ630×6mm、Φ300×6mm、Φ160×5mm等钢管焊接组成;起吊天车由2台8t卷扬机及滑轮组、底座组成,起吊重量为100t;具体参数见设计图和计算参数。

    2017-12-29
  • 连续钢桁拱结构桥梁施工图设计复核计算书14

    连续钢桁拱结构桥梁施工图设计复核计算书

    桥梁横断面布置为:1.5m(人行道、栏杆)+3.0m(非机动车道)+2.0m(拱肋及吊杆区,含防撞护拦)+23.0m(机动车道)+2.0m(拱肋及吊杆区,含防撞护拦)+3.0m(非机动车道)+1.5m(人行道、栏杆),桥面全宽36.0m。
    三、桥梁结构设计
    1、上部结构设计
    本桥上部结构采用连续钢桁拱结构,两片承重主桁间距为25m,主桁间距远大于桥梁宽跨比1/20的要求,通过合理的系杆与桥面结构布置,具有良好的横向刚度。主跨拱圈矢高20m,矢跨比接近1/4,拱脚在桥面以下高度为6m;边跨计算跨度30m,平弦钢桁梁主桁高度9.5m。
    桁梁和拱肋的标准节间距为5m。弦不分上下弦杆、拱部分上下弦杆、加劲弦杆、系杆均采用箱形截面,横梁采用工字形截面、设有纵横加劲肋,吊杆、腹杆及平纵联均采用工字形截面。
    桥面板主要采用钢筋混土Π形板,边跨机动车道部分为了增加压重而采用矩形截面钢筋混凝土板,人行道部分全桥均采用槽形板。
    2、下部结构设计
    本桥下部结构采用柱式墩、钻孔灌注桩基础,9、10号墩桩径1.5m,8、11号墩桩径1.2m。

    2017-12-29
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  • 横跨隧道便桥施工方案和力学检算书11

    横跨隧道便桥施工方案和力学检算书

    本便桥设计全长为25.66m,纵向设计跨径为1跨24m,净宽3.8m,采用下承式贝雷架结构。构成形式为:主要承重构件为6排单层加强型贝雷桁架,每侧3排,排间距0.45m,使用900型支撑架进行横向联结;桥面为自制桥面板,由8mm厚钢板作为面板和间距0.25m的I14工字钢作为面板纵向加劲肋焊接而成,钢板上焊接φ12mm短钢筋作为防滑设施;横向分配梁为I36b,间距为1.5m;基础采用明挖扩大基础,基础材料为C30砼,尺寸为6.4×2.0×4.2m,基础埋深4.2m,坐落于白云质灰岩持力层。
    另外本设计力学检算内容采用商业有限元软件“路桥施工计算专家(RBBCCE)”和Midas/civil 2006进行相关计算,并采用容许应力法设计。

    2017-12-29
  • 立交桥工程满堂式碗扣支架设计计算书11

    立交桥工程满堂式碗扣支架设计计算书

    立交工程位于平面环形交叉口,南北向环城路以箱涵形式下穿环岛,箱涵为20m×1+12.5m×2+10m×16,总长205m。依据设计图纸、施工技术规范及相关水文、地质情况,并结合现场的实际施工状况,保证箱涵施工的质量、进度、安全,拟采用满堂式碗扣支架形式铺设模板,逐段现浇箱涵的施工方案进行施工。
    一、满堂式碗扣件支架方案介绍
    满堂式碗扣支架体系由支架基础(箱涵混凝土基础)、Φ48×3.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm方木做纵向分配梁组成;除箱涵两侧最边上的立杆底座安放在15cm×20cm枕木上,其余立杆底座直接安放在箱涵混凝土基础上。模板系统由侧模、顶模、端模等组成。10cm×15cm方木分配梁沿顺箱涵方向布置,直接铺设在支架顶部的可调节顶托上,箱涵顶模板采用定型大块竹胶模板,后背10cm×10cm方木,然后直接铺装在10cm×15cm方木分配梁上进行连接固定;侧模模板为竹胶板。(箱涵20m、12.5m、10m段满堂支架结构示意图见附图所示)。
    根据箱涵施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况等技术指标,通过计算确定,支架立杆布置为60cm×90cm,顺箱涵方向为90cm,横箱涵方向为60cm,步距1.2m;支架在横向和纵向上分别每隔一跨设置通长十字剪刀撑。模板后背木间距30cm,模板采用2440mm×1220mm×12mm竹胶板。

    2017-12-22
  • 桥梁挠度、预拱度计算书0

    桥梁挠度、预拱度计算书

    在进行钢筋混凝土或预应力混凝土梁桥设计时,除了要对主梁进行承载能力计算和应力验算外,还应该校核梁的变形(挠度),以确保结构具有足够的刚度,避免因变形(挠度)过大而影响高速行车,使桥面铺装层和结构的辅助设施破坏,甚至危及桥梁的安全。
    桥梁的挠度,根据产生原因可分成永久作用(结构自重力、桥面铺装、预应力、混凝土徐变和收缩作用等)产生的和可变作用(汽车、人群)产生的。永久作用产生的挠度是恒久存在的且与持续的时间有关,可分为短期挠度和长期挠度。可变作用产生的挠度是临时出现的,在最不利的作用位置下,挠度达到最大值,随着可变作用位置的移动,挠度逐渐减小,一旦可变作用离开桥梁,挠度随即消失。
    永久作用产生的挠度并不表征结构的刚度特性,通常可以通过施工时预设的反向挠度(即预拱度)来加以抵消,使竣工后的桥梁达到理想的设计线形。
    可变作用产生的挠度,使梁产生反复变形,变形的幅度愈大,可能发生的冲击和振动作用也愈强烈,对行车的影响也愈大。因此,在桥梁设计中需要通过验算可变作用产生的挠度以体现结构的刚度特性。
    公路桥梁规范中规定,对于钢筋混凝土及预应力混凝土梁式桥,在使用阶段的长期挠度值,在消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥主梁的最大挠度处不应超过计算跨径的1/600,梁式桥主梁的悬臂端不应超过悬臂长度的1/300。此挠度为不计冲击力时的值。

    2017-12-22
  • 某公路互通E匝道桥第六联加固计算书7

    某公路互通E匝道桥第六联加固计算书

    互通E匝道桥第六联为(25+30.16+32.84+32)四孔一联预应力混凝土连续箱梁,箱梁采用单箱单室截面,顶宽8.5m,上缘两侧悬臂各2.0m,底宽4.5m,梁高1.6m,跨中截面腹板厚50cm,顶板厚25cm,底板厚22cm,箱梁中横梁1.5m,端横梁1.2m。
    本联平面位于R=160m圆曲线上,纵断面位于-1.395%和-2.95%的竖曲线上,R=7000m,桥面设8%超高。
    主桥预应力混凝土曲线连续箱梁整体分析采用空间桥梁专用软件MIDAS\Civil2006进行。
    本桥在通车运营约两年后发生了梁体向外侧扭转,引起梁端内侧支座脱空、梁体端部横向爬移病害,鉴于本桥运营时间较长,收缩徐变和支座沉降已基本完成,支座约束体系在箱梁支座脱空和顶梁过程中已发生变化。故加固计算时结构作用主要考虑:体系温差、日照温差、车辆偏载、制动力和离心力,不再考虑钢束二次力、支座沉降和收缩徐变等荷载。

    2017-12-22
  • 三跨预应力混凝土变截面连续箱梁桥平台设计计算书18

    三跨预应力混凝土变截面连续箱梁桥平台设计计算书

    特大桥全长1020m。跨径组合:5×30m(B=2850cm小箱梁)+5×30m(B=2850cm小箱梁)+3×30m(B=3300cm小箱梁)+[90+150+90]m(B=3300cm变截面连续箱梁)+3×30m(B=3300cm小箱梁)+4×30m(B=2850cm小箱梁)+4×30m(B=2850cm小箱梁)。桥梁两端均接挡墙路基。
    主桥上部构造为90+150+90m三跨预应力混凝土变截面连续箱梁,采用C50钢纤维混凝土。主墩墩身采用等截面矩形实体墩,截面尺寸3×8.95m。基础为左右幅分离式高桩承台基础,单幅承台尺寸18.375×11×4m,配6根直径为2.8m的钻孔灌注桩,顺桥向布置两排、横桥向布置三排。

    2017-12-22
  • 14.5米整体式钢筋混凝土空心简支板设计计算书11

    14.5米整体式钢筋混凝土空心简支板设计计算书

    根据实际情况及《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 第3.2.5条的新建桥梁跨径的要求,确定为跨径等于14.5m的单跨钢筋混凝土空心简支板桥。桥梁全长43.5m,跨径组合为三等跨3×14.5m。

    2017-12-22
  • 8米单跨钢筋混凝土实心简支板桥设计计算书7

    8米单跨钢筋混凝土实心简支板桥设计计算书

    标准跨径:根据实际情况及《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 第3.2.5条的新建桥梁跨径的要求,确定为标准跨径等于8m的单跨钢筋混凝土实心简支板桥。
    计算跨径:偏安全取L=8m;
    桥面宽度:双幅 2×4 m =8 m;
    2、设计荷载:公路Ⅱ级汽车荷载。

    2017-12-22
  • 连续梁桥和连续刚构桥汽车荷载横向分布系数计算8

    连续梁桥和连续刚构桥汽车荷载横向分布系数计算

    连续梁桥和连续刚构桥汽车荷载横向分布系数计算,供大家参考!

    2017-12-22
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  • 嵌岩灌注桩竖向承载力计算书6

    嵌岩灌注桩竖向承载力计算书

    嵌岩灌注桩竖向承载力计算书,供大家参考!

    2017-12-22
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  • 三跨预应力混凝土连续刚桥托架计算书3

    三跨预应力混凝土连续刚桥托架计算书

    大桥上部结构为三跨预应力混凝土连续刚结构,孔跨为53m+128m+92m,桥梁全长281m,桥宽9.5m,桥梁纵坡为0%,桥面横坡为双向2%。箱梁顶板宽度9.5m,底板宽度5.5m。A箱(1#墩)梁顶板最小厚度25cm,腹板厚度55~45cm,底板厚度65~32cm;边跨现浇段顶、底板和腹板均加厚至100cm;墩顶的A0号梁段腹板厚度100cm,底板厚度100cm;A0号梁段顺桥向长度8.4m,合拢段长度2m,边跨现浇段长度6m。B箱(2#墩)梁顶板最小厚度25cm,腹板厚度65cm~45cm,底板厚度100~32cm;边跨现浇段顶、底板和腹板均加厚至100cm;墩顶的B0号梁段腹板厚度100cm,底板厚度100cm;B0号梁段顺桥向长度13.2m,合拢段长度2m,边跨现浇段长度9m。箱梁采用单箱单室三向预应力构造。桥梁上部二T为不对联T,2#墩T构断面几何尺寸、砼方量均大于1#墩T构,故计算主要采用2#墩(B箱)验算。
    2#墩(B箱)梁高9.5m,根据0#节段的具体结构型式、工地现有设备、施工安全及相应桥梁施工特点,施工安排如下:0#节段分三次浇筑,第一次浇筑高度0~4m(1m底板、3m腹板),第二次浇筑高度4.7m(4m~8.7m高腹板),第三次浇筑高度0.8m(8.7~9.5m顶板高度)。在托架验算时,考虑第一次浇筑的砼形成开口箱能够承受第二次及第三次浇砼的砼重量,在验算时仅考虑承受第一次浇筑砼的重量、第三次浇筑翼缘砼时翼缘砼重量对支架的压力。同时支架验算需考虑:砼重量、模板重量、机具荷载、人群荷载、及砼冲击荷载,但暂不考虑风力荷载、地震及其它不定荷载。在施工过程中应均匀施加荷载,因在验算中考虑了第一次浇筑的砼参与受力,所以第二次砼与第一次砼的间隔时间不能小于7天。

    2017-12-15
  • 预应力混凝土变截面连续箱梁桥设计计算书8

    预应力混凝土变截面连续箱梁桥设计计算书

    上部结构采用预应力混凝土变截面连续箱梁,为双幅结构。单幅箱梁采用单箱单室截面,箱梁顶板宽11.99m,底板宽为6.99米,箱梁顶板设置1.5%的横坡。边跨端部及中跨跨中梁高均为2.0m(以梁体中心线为准),箱梁根部梁高为4.0米,梁高从2.0m到箱梁根部按1.5次抛物线规律变化;边跨端部及中跨跨中底板厚度为0.25米,箱梁悬臂根部底板厚度为0.6米,箱梁底板厚度从2.0m到悬臂根部按1.5次抛物线规律变化。箱梁腹板在3.5m长度内由0.45米直线变化至0.6米。
    桥台采用重力式U型桥台,桥台与道路中心线正交布置。桥台扩大基础应嵌入中风化岩面不少于0.5m,同时应满足基底持力层抗压承载力要求,桩基础应嵌入中风化岩层长度不小与2.5倍桩径,桥台台身采用C25片石混凝土浇筑,台帽混凝土采用C30钢筋混凝土。台后的填料采用压实度不小于96%的砂卵石,回填时应预设隔水层或排水盲沟。
    桥墩均采用钢筋混凝土八棱形截面,基础采用桩基接承台。桥墩墩身截面为3.5×2.0m,截面四角对应切除70×50cm倒角。墩顶设盖梁,桥墩盖梁尺寸为6.99m(长)×2.4m(宽)×2.6m(高),承台尺寸为8.4m(长)×3.4m(宽)×2.5m。每个承台接两根直径2.0m的桩基。
    所有的桩基础均采用嵌岩桩,用人工挖孔成桩。桩基础应嵌入完整的中风化岩面不少于3倍桩径,并要求嵌岩岩石襟边宽度大于3.0m,同时应满足基底持力层岩石抗压强度要求。
    桥型布置见图1 桥型立面布置图。

    2017-12-15
  • 铁路跨国道连续梁桥施工线形控制计算书4

    铁路跨国道连续梁桥施工线形控制计算书

    受施工方的委托,对高速铁路跨国道60+100+60m连续梁主跨上部结构进行有关的有限元计算。根据施工方的要求,本计算应为高速铁路跨国道60+100+60m连续梁上部结构的悬灌施工提供各施工节段的预拱度,为施工方设立各施工节段的立模标高提供依据。
    计算软件采用《桥梁博士3.03》设计软件。《桥梁博士3.03》为用于桥梁计算的一个大型通用有限元计算软件,该软件用于主跨150米的特大桥、主跨130米的特大桥和客运专线上的多座铁路连续梁桥的施工监控计算,均取得了不错的效果。该软件能计算浇筑前后、张拉前后和挂篮移动前后各工况挠度及应力,同时可考虑温度及收缩徐变影响,是目前国内用于桥梁施工监控计算的一个专用计算软件。

    2017-12-15
  • 桥梁主跨钢箱梁安装支架计算书6

    桥梁主跨钢箱梁安装支架计算书

    根据钢箱梁设计截面和分段要求,贝雷梁仅布置在钢箱梁底宽30m范围内,按三排单层加强型布置,由于钢箱梁节段拼装时横向分为三块,节段边块较重,其下贝雷梁间距3米,中间块下间距3.5米。42米跨内横向共布置31片贝雷片,两边挑臂各2.5m利用贝雷梁上I28a横向分配梁悬臂挑出进行对接焊缝施工。钢箱梁安装时横向分配梁上设置码板,利用码板的空间可以安装钢箱梁底板拼接螺栓和调节钢箱梁纵向线形,另外在码板上设预拱度还可用来消除支架的弹性变形。

    2017-12-15

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